乌鲁木齐搅拌器-中拓鼎承-螺带式搅拌器

　　液-液体系对不锈钢搅拌器的要求类似于气-液体系，二者都需要高的界面积。所不同的是气泡与液滴所承受的浮力的差别。因为液-液体系的浮力不像气-液体系那样明显，液-液体系通常比气-液体系容易模拟。同样，流动区、液滴-凝并、界面积、液滴直径、质量传递系数等，都是重要的设计参数。

　　液-液体系的功率输入并不像气-液体系那样显得重要。由于两相密度差通常相差不大，螺带式搅拌器，不会有一相大量地集中在不锈钢搅拌器周围。

　　液滴的和液滴尺寸由不锈钢搅拌器的结构和输入功率决定。液滴的通常出现在不锈钢搅拌器桨叶或桨叶的尾涡中。通常不会出现在釜体静止区，而液滴的凝并会出现在釜的本体区。如果在桨叶前后形成非常高的压降，会出现现象，从而有非常小的液滴形成。

　　液滴的尺寸可以由不锈钢搅拌器的几何结构、功率输入、已进搅拌区和静止区的体积比控制。类似于气-液分散，随着不锈钢搅拌器叶片数的增加，搅拌区的比例提高，叶片的几何形状和叶片的角度影响搅拌的强度和性质，从而影响液滴尺寸。

　在搅拌器的搅拌过程中，我们常用均一化时间θm来定量地表示混合速率。均一化时间θm的定义是：将两种完全互溶，但其物理或化学性质（如电导率、颜色、温度、折光率等）有差异的流体通过搅拌使之达到规定混合程度所需的时间。由于测量混合时间的种种条件以及所要求达到的终均匀程度是人为确定的，故θm的数值仅在相同的测试条件下有相互比较的价值。

　　在对比不同搅拌叶轮的混合速率时常用无量纲混合时间，即混合时间数Tm：

　　Tm=θmN

　　Tm的物理意义为：达到规定混合，搅拌器叶轮所需的转数。Tm值越低，则表明该叶轮的混合速率越高。

　　在湍流混合时，各种叶轮的Tm为一常数；而在高黏度液体的层流搅拌时，对于那些适合于高黏度液体混合的叶轮，如螺带式或螺杆式叶轮等则Tm亦为一常数；然而对于一些不适合高黏度液体混合的叶轮来说，例如用d/D=0.5左右的盘式涡轮在层流下混合高黏度液体时，脱硫搅拌器，由于罐内有混合死角，不能求得确切的均一化时间θm，故也不能算得Tm值。

　　固液悬浮是借助搅拌器的作用，使固体颗粒悬浮在液体中，形成固液混合物或悬浮液。均匀悬浮的主要控制因素是循环速率及湍流强度，乌鲁木齐搅拌器，其中容积循环速率又往往是主要的因素。固液悬浮操作以涡轮式搅拌器使用范围，其中以开启式涡轮好，它没有中间圆盘，不致阻碍桨叶上下的液相混合。弯叶、斜叶开式涡轮的优点更突出，它的排出性能好，桨叶不易磨损，用于固液悬浮操作更合适。通常采用宽叶的开启式四斜叶涡轮式搅拌器，容器底为锥形时，其尺寸为：df/D=0.4～0.5，C/d=0.5，H/D=1；碟形时d/D=0.4。如固液密度差较小时，也可采用标准的开启式四斜叶涡轮式搅拌器；若含固量很高，且固液密度差较小时，可采用平桨；若混合液黏度低于0.4Pa.s，特别是0.1Pa.s以下，固液密度差小，含固量低，可用推进式，并在湍流区全挡板条件下操作，其参数可取d/D=0.33， C/d=1，H/D=1。对悬浮体系，当密度差小，且只要求悬浮物离开罐底而不必均匀悬浮时，搅拌转．速也不必太大，可用底挡板；当密度差大，顶置搅拌器，并要求均匀悬浮时，搅拌转速较高，应采用底挡板和壁挡板；如悬浮物易黏附在挡板上，可采用导流筒。对带纤维的固体悬浮可选用后弯式涡轮搅拌器。固液悬浮采用长薄叶螺旋桨等也是不错的选择。